Sadə formalı modellərlə verifikasiya¶
Elastik statik analiz¶
Bu verifikasiyada Şəkil 9.1.1-də göstərildiyi kimi torlanmış konsol tir nəzərdən keçirilir. Şəkil 9.1.2-də göstərilən yük şərtləri dəyişdirilərək exA-dan exG-yə qədər yeddi hal analiz edilmişdir. exG halı exA ilə eyni yük şərtlərinə malikdir, lakin birbaşa üsul həlledicisindən istifadə olunur.
Hər hal üzrə verifikasiya nəticələri Cədvəl 9.1.1–9.1.7-də göstərilir.
Şəkil 9.1.1 Konsol tirin tor bölgüsü nümunəsi (heksaedr elementlər)
 | (a) exA,G:cəmlənmiş yük |
 | (b) exD:cazibə |
 | (c) exB:səth üzrə paylanmış yük |
 | (d) exE:mərkəzdənqaçma qüvvəsi |
 | (e) exC:həcm yükü |
 | (f) exF:istilik yükü |
| Bənd | Qiymət |
|---|---|
| Yunq modulu | \(E = 4000.0\ kgf/mm^2\) |
| Uzunluq | \(L = 10.0\ mm\) |
| Puasson əmsalı | \(\nu = 0.3\) |
| Kəsik sahəsi | \(A = 1.0\ mm^2\) |
| Kütlə sıxlığı | \(\rho = 8.0102 x 10^{-10}\ kg\,s^2/mm^4\) |
| Kəsiyin ikinci momenti | \(I = 1.0/12.0\ mm^4\) |
| Cazibə sürətlənməsi | \(g = 9800.0\ mm/s^2\) |
| Xətti istilik genişlənmə əmsalı | \(\alpha = 1.0 \times 10^{-5}\) |
Cədvəl 9.1.2 Konsol tir modelinin verifikasiya şərtləri
Cədvəl 9.1.1 exA:Cəmlənmiş yük məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti: \(\delta_{max}= -1.000\) | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| A231 | 40 | -0.338 | -0.371 | -0.371 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| A232 | 40 | -0.942 | -1.002 | -1.002 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| A241 | 20 | -0.720 | -0.711 | -0.711 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| A242 | 20 | -0.910 | -1.002 | -1.002 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| A341 | 240 | -0.384 | -0.384 | -0.386 | 99 düyün |
| A342 | 240 | -0.990 | -0.990 | -0.999 | 525 düyün |
| A351 | 80 | -0.353 | -0.355 | -0.351 | 99 düyün |
| A352 | 80 | -0.993 | -0.993 | -0.992 | 381 düyün |
| A361 | 40 | -0.954 | -0.985 | -0.984 | 99 düyün |
| A362 | 40 | -0.994 | -0.993 | -0.993 | 220 düyün |
| A731 | 40 | - | - | -0.991 | 33 düyün / birbaşa üsul |
| A741 | 20 | - | - | -0.996 | 33 düyün / birbaşa üsul |
Cədvəl 9.1.2 exB:Səth üzrə paylanmış yük məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti: \(\delta_{max}= -3.750\) | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| B231 | 40 | -1.281 | -1.403 | -1.403 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| B232 | 40 | -3.579 | -3.763 | -3.763 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| B241 | 20 | -3.198 | -2.680 | -2.680 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| B242 | 20 | -3.426 | -3.765 | -3.765 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| B341 | 240 | -1.088 | -1.449 | -1.454 | 99 düyün |
| B342 | 240 | -3.704 | -3.704 | -3.748 | 525 düyün |
| B351 | 80 | -3.547 | -1.338 | -1.325 | 99 düyün |
| B352 | 80 | -0.3717 | -3.716 | -3.713 | 381 düyün |
| B361 | 40 | -3.557 | -3.691 | -3.688 | 99 düyün |
| B362 | 40 | -3.726 | -3.717 | -3.717 | 220 düyün |
| B731 | 40 | - | - | -3.722 | 33 düyün / birbaşa üsul |
| B741 | 20 | - | - | -3.743 | 33 düyün / birbaşa üsul |
Cədvəl 9.1.3 exC:Həcm yükü məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti: \(\delta_{max}= -2.944^{-5}\) | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| C231 | 40 | - | -1.101e-5 | -1.101e-5 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| C232 | 40 | - | -2.951e-5 | -2.951e-5 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| C241 | 20 | - | -2.102e-5 | -2.102e-5 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| C242 | 20 | - | -2.953e-5 | -2.953e-5 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| C341 | 240 | - | -1.136e-5 | -1.140e-5 | 99 düyün |
| C342 | 240 | - | -2.905e-5 | -2.937e-5 | 525 düyün |
| C351 | 80 | - | -1.050e-5 | -1.039e-5 | 99 düyün |
| C352 | 80 | - | -2.914e-5 | -2.911e-5 | 381 düyün |
| C361 | 40 | - | -2.895e-5 | -2.893e-5 | 99 düyün |
| C362 | 40 | - | -2.915e-5 | -2.915e-5 | 220 düyün |
| C731 | 40 | - | - | -2.922e-5 | 33 düyün / birbaşa üsul |
| C741 | 20 | - | - | -2.938e-5 | 33 düyün / birbaşa üsul |
Cədvəl 9.1.4 exD:Cazibə qüvvəsi məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti: \(\delta_{max}= -2.944^{-5}\) | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| D231 | 40 | -1.101e-5 | -1.101e-5 | -1.101e-5 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| D232 | 40 | -2.805e-5 | -2.951e-5 | -2.951e-5 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| D241 | 20 | -2.508e-5 | -2.102e-5 | -2.102e-5 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| D242 | 20 | -2.684e-5 | -2.953e-5 | -2.953e-5 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| D341 | 240 | -1.172e-5 | -1.136e-5 | -1.140e-5 | 99 düyün |
| D342 | 240 | -2.906e-5 | -2.905e-5 | -2.937e-5 | 525 düyün |
| D351 | 80 | -1.046e-5 | -1.050e-5 | -1.039e-5 | 99 düyün |
| D352 | 80 | -2.917e-5 | -2.914e-5 | -2.911e-5 | 381 düyün |
| D361 | 40 | -2.800e-5 | -2.895e-5 | -2.893e-5 | 99 düyün |
| D362 | 40 | -2.919e-5 | -2.915e-5 | -2.915e-5 | 220 düyün |
| D731 | 40 | - | - | -2.922e-5 | 33 düyün / birbaşa üsul |
| D741 | 20 | - | - | -2.938e-5 | 33 düyün / birbaşa üsul |
Cədvəl 9.1.5 exE:Mərkəzdənqaçma qüvvəsi məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti: \(\delta_{max}= 2.635^{-3}\) | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| E231 | 40 | 2.410e-3 | 2.616e-3 | 2.650e-3 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| E232 | 40 | 2.447e-3 | 2.627e-3 | 2.628e-3 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| E241 | 20 | 2.386e-3 | 2.622e-3 | 2.624e-3 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| E242 | 20 | 2.387e-3 | 2.627e-3 | 2.629e-3 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| E341 | 240 | 2.708e-3 | 2.579e-3 | 2.625e-3 | 99 düyün |
| E342 | 240 | 2.639e-3 | 2.614e-3 | 2.638e-3 | 525 düyün |
| E351 | 80 | 2.642e-3 | 2.598e-3 | 2.625e-3 | 99 düyün |
| E352 | 80 | 2.664e-3 | 2.617e-3 | 2.616e-3 | 381 düyün |
| E361 | 40 | 2.611e-3 | 2.603e-3 | 2.603e-3 | 99 düyün |
| E362 | 40 | 2.623e-3 | 2.616e-3 | 2.616e-3 | 220 düyün |
| E731 | 40 | - | - | 2.619e-3 | 33 düyün / birbaşa üsul |
| E741 | 20 | - | - | 2.622e-3 | 33 düyün / birbaşa üsul |
Cədvəl 9.1.6 exF:İstilik gərginliyi yükü məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti: \(\delta_{max}= 1.000^{-2}\) | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| F231 | 40 | - | 1.016e-2 | 1.007e-2 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| F232 | 40 | - | 1.007e-2 | 1.007e-2 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| F241 | 20 | - | 1.010e-2 | 1.010e-2 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| F242 | 20 | - | 1.006e-2 | 1.006e-2 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| F341 | 240 | - | 1.047e-2 | 1.083e-2 | 99 düyün |
| F342 | 240 | - | 1.018e-2 | 1.022e-2 | 525 düyün |
| F351 | 80 | - | 1.031e-2 | 1.062e-2 | 99 düyün |
| F352 | 80 | - | 1.015e-2 | 1.017e-2 | 381 düyün |
| F361 | 40 | - | 1.026e-2 | 1.026e-2 | 99 düyün |
| F362 | 40 | - | 1.016e-2 | 1.016e-2 | 220 düyün |
Cədvəl 9.1.7 exG:Birbaşa üsulun verifikasiya nəticələri (cəmlənmiş yük məsələsi)
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti:δmax= -1.000 | Qeyd | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | Kommersiya proqramı | FrontISTR | |||
| G231 | 40 | -0.338 | -0.371 | -0.371 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| G232 | 40 | -0.942 | -1.002 | -1.002 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| G241 | 20 | -0.720 | -0.711 | -0.711 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| G242 | 20 | -0.910 | -1.002 | -1.002 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| G341 | 240 | -0.384 | -0.384 | -0.386 | 99 düyün |
| G342 | 240 | -0.990 | -0.990 | -0.999 | 525 düyün |
| G351 | 80 | -0.353 | -0.355 | -0.351 | 99 düyün |
| G352 | 80 | -0.993 | -0.993 | -0.992 | 381 düyün |
| G361 | 40 | -0.954 | -0.985 | -0.984 | 99 düyün |
| G362 | 40 | -0.994 | -0.993 | -0.993 | 220 düyün |
| G731 | 40 | - | - | -0.991 | 33 düyün / birbaşa üsul |
| G741 | 20 | - | - | -0.996 | 33 düyün / birbaşa üsul |
Qeyri-xətti statik analiz¶
(2-1) exnl1: Həndəsi qeyri-xətti analiz¶
exI halının verifikasiya modeli exA–exG hallarının modelləri ilə eynidir. Şəkil 9.1.3-də verifikasiya modelinin konseptual sxemi göstərilir. Bu model üçün həndəsi qeyri-xətti analiz aparılır. Verifikasiya nəticələri Cədvəl 9.1.8-də göstərilir.
Qeyri-xətti hesablama son yük 1.0P-ə qədər 0.1P yük artımı ilə 10 addımda aparılır.
Şəkil 9.1.3 Verifikasiya modeli
Cədvəl 9.1.8 exI:Verifikasiya nəticələri (maksimum əyilmə tarixçəsi)
| Hal adı | 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | Xətti həll |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| I231 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I232 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I241 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I242 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I341 | 0.039 | 0.077 | 0.116 | 0.154 | 0.193 | 0.232 | 0.270 | 0.309 | 0.348 | 0.386 | 0.386 |
| I342 | 0.099 | 0.200 | 0.300 | 0.400 | 0.499 | 0.599 | 0.698 | 0.797 | 0.896 | 0.995 | 0.999 |
| I351 | 0.035 | 0.070 | 0.105 | 0.141 | 0.176 | 0.211 | 0.246 | 0.281 | 0.316 | 0.351 | 0.351 |
| I352 | 0.099 | 0.198 | 0.298 | 0.397 | 0.496 | 0.595 | 0.693 | 0.792 | 0.890 | 0.987 | 0.992 |
| I361 | 0.070 | 0.139 | 0.209 | 0.278 | 0.348 | 0.417 | 0.487 | 0.556 | 0.625 | 0.694 | 0.984 |
| I362 | 0.099 | 0.197 | 0.298 | 0.397 | 0.496 | 0.595 | 0.694 | 0.793 | 0.891 | 0.988 | 0.993 |
(2-2) exnl2: Elastoplastik deformasiya analizi¶
Bu verifikasiya məsələsi National Agency for Finite Element Methods and Standards (U.K.): Test NL1 from NAFEMS nümunəsinə əsaslanır və həndəsi qeyri-xəttiliyi və bir neçə sərtləşmə qanununu nəzərə alan elastoplastik deformasiya analizi aparılır. Şəkil 9.1.4 analiz modelini göstərir.
Şəkil9.1.4 Elastoplastik deformasiya analizi modeli
(1) Verifikasiya şərtləri
| Bənd | Qiymət |
|---|---|
| Material | MisesElastoplastik material |
| Yunq modulu | \(E = 250 GPa\) |
| Puasson əmsalı | \(\nu=0.25\) |
| İlkin axma gərginliyi | \(5 MPa\) |
| İlkin axma deformasiyası | \(0.25\times10^{-4}\) |
| İzotrop sərtləşmə əmsalı | \(H_i = 0\) və ya \(62.5 GPa\) |
(2) Sərhəd şərtləri
| Bənd | Sərhəd şərtləri | Qiymət |
|---|---|---|
| Addım 1 | 2 və 3 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_x = 0.2500031251 * 10^{-4}\) |
| Addım 2 | 2 və 3 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_x = 0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| Addım 3 | 3 və 4 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_y = 0.2500031251 * 10^{-4}\) |
| Addım 4 | 3 və 4 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_y = 0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| Addım 5 | 2 və 3 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_x = -0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| Addım 6 | 2 və 3 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_x = -0.2500031251 * 10^{-4}\) |
| Addım 7 | 3 və 4 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_y = -0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| Addım 8 | 3 və 4 düyünlərinə verilmiş yerdəyişmə | \(u_y = -0.2500031251 * 10^{-4}\) |
Burada göstərilməyən bütün düyünlər tam məhdudlaşdırılır. Bu məsələnin nəzəri həlli aşağıdakı kimidir.
| Deformasiya (\(\times10^{-4}\)) [\(\varepsilon_x\), \(\varepsilon_y\), \(\varepsilon_z\)] | Ekvivalent gərginlik(\(MPa\)) [\(H_i=0\ H_k=0\); \(H_i=62.5\ H_k=0\)] |
|---|---|
| 0.25, 0, 0 | 5.0; 5.0 |
| 0.50, 0, 0 | 5.0; 5.862 |
| 0.50, 0.25, 0 | 5.0; 5.482 |
| 0.50, 0.50, 0 | 5.0; 6.362 |
| 0.25, 0.50, 0 | 5.0; 6.640 |
| 0, 0.50, 0 | 5.0; 7.322 |
| 0, 0.25, 0 | 3.917; 4.230 |
| 0, 0, 0 | 5.0; 5.673 |
Bununla müqayisədə hesablama nəticələri aşağıdakı kimidir.
| Deformasiya (\(\times10^{-4}\)) [\(\varepsilon_x\), \(\varepsilon_y\), \(\varepsilon_z\)] | Ekvivalent gərginlik(\(MPa\) [\(H_i=0\ H_k=0\); \(H_i=62.5\ H_k=0\)]) |
|---|---|
| \(\varepsilon_{x}\) | \(\varepsilon_{y}\) |
| 0.25, 0, 0 | 5.0 (0.0%); 5.0 (0.0%) |
| 0.50, 0, 0 | 5.0 (0.0%); 5.862 (0.0%) |
| 0.50, 0.25, 0 | 5.0 (0.0%); 5.482 (0.0%) |
| 0.50, 0.50, 0 | 5.0 (0.0%); 6.362 (-0.05%) |
| 0.25, 0.50, 0 | 5.0 (0.0%); 6.640 (-0.21%) |
| 0, 0.50, 0 | 5.0 (0.0%); 7.322 (-0.34%) |
| 0, 0.25, 0 | 3.824 (-2.4%); 4.230 (-2.70%) |
| 0, 0, 0 | 5.0 (0.0%); 5.673 (5.673 (-2.50%) |
Kontakt analizi (1)¶
Bu verifikasiya məsələsi National Agency for Finite Element Methods and Standards (U.K.) kontakt patch-test məsələsi CGS-4-ə əsaslanır və sürtünməli sonlu sürüşmə kontakt funksiyasını sınaqdan keçirir. Şəkil 9.1.5-də analiz modeli göstərilir.
Şəkil9.1.5 Kontakt analizi modeli
Bu məsələnin tarazlıq şərti aşağıdakı kimidir.
\[ Fcos\alpha - Gsin\alpha = \pm f_{c} \]
Yapışma-sürtünmə mərhələsində sürtünmə qüvvəsi [ f_{c} = E_{t}\text{Δu} ] və sürüşmə-sürtünmə mərhələsində isə [ f_{c} = \mu(G \cos \alpha + F \sin \alpha) ] olur.
Hesablama nəticələri ilə analitik həllin müqayisəsi aşağıdakı kimidir.
| \(\mu\) | \(F/G\)Analitik həll | \(F/G\)Hesablama nəticəsi |
|---|---|---|
| 0.0 | 0.1 | 0.1 |
| 0.1 | 0.202 | 0.202 |
| 0.2 | 0.306 | 0.306 |
| 0.3 | 0.412 | 0.412 |
Kontakt analizi (2): Hertz kontakt məsələsi¶
Bu verifikasiyada sonsuz uzun silindrlə sonsuz müstəvi arasındakı Hertz kontakt məsələsi analiz edilir. Silindrin radiusu R=8mm qəbul edilir; deformasiya olunan cismin Yunq modulu E və Puasson əmsalı µ müvafiq olaraq 1100Mpa və 0.0-dır. Kontakt sahəsinin silindr radiusu ilə müqayisədə kifayət qədər kiçik olduğu qəbul edilir və məsələnin simmetriyası nəzərə alınaraq silindrin dörddəbir modeli analiz edilir.
Şəkil9.1.6 Hertz kontakt məsələsinin analiz modeli
(1) Kontakt radiusunun verifikasiya nəticələri¶
Kontakt radiusunu hesablamaq üçün nəzəri düstur aşağıdakı kimidir:
\[ a = \sqrt{\frac{4FR}{\pi E^{*}}} \]
burada [ E^{*} = E/2(1 - \mu^{2}) ] olur. Bu hesablama şərtlərində təzyiq \(F=100\) olduqda kontakt radiusu \(a=1.36\) olur.
Şəkil 9.1.7-də kontakt nöqtələrində ekvivalent düyün qüvvələri göstərilir. Bu düyün qüvvəsi paylanmasını ekstrapolyasiya etməklə kontakt radiusu əldə edilir.
Şəkil9.1.7 Kontakt nöqtələrində ekvivalent düyün qüvvəsi paylanması
(2) Maksimum kəsilmə gərginliyinin verifikasiya nəticələri¶
Nəzəri həlldə kontakt mövqeyində [ z = 0.78a ] maksimum kəsilmə gərginliyi [ \tau_{\max} = 0.30\sqrt{\frac{\text{FE}^{*}}{\pi R}} ] olur. Bu hesablama şərtlərində [ \tau_{\max} = 14.2 ] alınır. Bununla müqayisədə hesablama nəticəsi [ \tau_{\max} = 15.6 ] alınmışdır.
Şəkil9.1.8 Kəsilmə gərginliyi paylanması (maksimum qiymət=15.6）
(3) Modal analiz¶
exJ və exK hallarının verifikasiya modelləri exA–exG hallarının modelləri ilə eynidir. Şəkil 9.1.9-da verifikasiya modelinin konseptual sxemi göstərilir. Bu model üçün modal analiz aparılır. Birinci–üçüncü məxsusi qiymətlər hesablanır. exJ halında iterativ həlledici, exK halında isə birbaşa üsul həlledicisi istifadə olunur. Verifikasiya nəticələri Cədvəl 9.1.9–9.1.12-də göstərilir.
Şəkil 9.1.9 Verifikasiya modeli
Konsol tirin təbii tezlikləri aşağıdakı tənliklərlə hesablanır.
Birinci mod [ n_1 = \frac{1.875^2}{2 \pi l^2} \sqrt{ \frac{gEI}{\omega} } ] İkinci mod [ n_2 = \frac{4.694^2}{2 \pi l^2} \sqrt{ \frac{gEI}{\omega} } ] Üçüncü mod [ n_3 = \frac{7.855^2}{2 \pi l^2} \sqrt{ \frac{gEI}{\omega} } ]
Verifikasiya modelinin xarakterik qiymətləri
| Bənd | Qiymət |
|---|---|
| \(I\) | \(10.0 mm\) |
| \(E\) | \(4000.0 kgf /mm^2\) |
| \(l\) | \(1.0/12.0 mm^4\) |
| \(\omega\) | \(7.85 * 10^{-6} kgf/mm^3\) |
| \(g\) | \(9800.0 mm/sec^2\) |
olur. Buna görə üçüncü moda qədər məxsusi qiymətlər aşağıdakı kimidir.
| Mod nömrəsi | Qiymət |
|---|---|
| \(n_1\) | 3.609e3 |
| \(n_2\) | 2.262e4 |
| \(n_3\) | 6.335e4 |
Cədvəl 9.1.9 exJ: iterativ üsulla verifikasiya nəticələri (birinci məxsusi qiymət)
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti:n1=3.609e3 | Qeyd | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 5.861e3 | 5.861e3 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J232 | 40 | 3.596e3 | 3.593e3 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J241 | 20 | 3.586e3 | 4.245e3 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J242 | 20 | 3.590e3 | 3.587e3 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J341 | 240 | 5.442e3 | 5.429e3 | 99 düyün |
| J342 | 240 | 3.621e3 | 3.595e3 | 525 düyün |
| J351 | 80 | 3.695e3 | 4.298e3 | 99 düyün |
| J352 | 80 | 3.610e3 | 3.609e3 | 381 düyün |
| J361 | 40 | 3.679e3 | 3.619e3 | 99 düyün |
| J362 | 40 | 3.611e3 | 3.606e3 | 220 düyün |
Cədvəl 9.1.10 exJ: iterativ üsulla verifikasiya nəticələri (ikinci məxsusi qiymət)
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti:n2=2.262e4 | Qeyd | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 3.350e4 | 3.351e4 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J232 | 40 | 2.163e4 | 2.156e4 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J241 | 20 | 2.149e4 | 2.516e4 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J242 | 20 | 2.149e4 | 2.143e4 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J341 | 240 | 3.145e4 | 3.138e4 | 99 düyün |
| J342 | 240 | 2.171e4 | 2.155e4 | 525 düyün |
| J351 | 80 | 2.208e4 | 2.546e4 | 99 düyün |
| J352 | 80 | 2.156e4 | 2.149e4 | 381 düyün |
| J361 | 40 | 2.202e4 | 2.168e4 | 99 düyün |
| J362 | 40 | 2.154e4 | 2.144e4 | 220 düyün |
Qeyd: Üçölçülü (3D) modellərdə birinci və ikinci qiymətlər təkrarlanan köklərdir. Buna görə cədvəldə ikinci qiymət kimi üçüncü hesablanmış qiymət göstərilir.
Cədvəl 9.1.11 exK: birbaşa üsulla verifikasiya nəticələri (birinci məxsusi qiymət)
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti:n1=3.609e3 | Qeyd | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 5.861e3 | 5.861e3 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J232 | 40 | 3.596e3 | 3.593e3 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J241 | 20 | 3.586e3 | 4.245e3 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J242 | 20 | 3.590e3 | 3.587e3 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J341 | 240 | 5.442e3 | 5.429e3 | 99 düyün |
| J342 | 240 | 3.621e3 | 3.595e3 | 525 düyün |
| J351 | 80 | 3.695e3 | 4.298e3 | 99 düyün |
| J352 | 80 | 3.610e3 | 3.609e3 | 381 düyün |
| J361 | 40 | 3.679e3 | 3.619e3 | 99 düyün |
| J362 | 40 | 3.611e3 | 3.606e3 | 220 düyün |
| J731 | 40 | - | 3.606e3 | 220 düyün |
| J741 | 20 | - | 3.594e3 | 220 düyün |
Cədvəl 9.1.12 exK: birbaşa üsulla verifikasiya nəticələri (ikinci məxsusi qiymət)
| Hal adı | Element sayı | Proqnoz qiyməti:n2=2.262e4 | Qeyd | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 3.350e4 | 3.351e4 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J232 | 40 | 2.163e4 | 2.156e4 | 105 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J241 | 20 | 2.149e4 | 2.516e4 | 33 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J242 | 20 | 2.149e4 | 2.143e4 | 85 düyün / müstəvi gərginlik məsələsi |
| J341 | 240 | 3.145e4 | 3.138e4 | 99 düyün |
| J342 | 240 | 2.171e4 | 2.155e4 | 525 düyün |
| J351 | 80 | 2.208e4 | 2.546e4 | 99 düyün |
| J352 | 80 | 2.156e4 | 2.149e4 | 381 düyün |
| J361 | 40 | 2.202e4 | 2.168e4 | 99 düyün |
| J362 | 40 | 2.154e4 | 2.144e4 | 220 düyün |
| J731 | 40 | - | 2.156e4 | 220 düyün |
| J741 | 20 | - | 2.153e4 | 220 düyün |
Qeyd: 3D modellərdə birinci və ikinci qiymətlər təkrarlanan köklərdir. Buna görə cədvəldə ikinci qiymət kimi üçüncü hesablanmış qiymət göstərilir.
(4) İstilikkeçirmə analizi¶
Stasionar istilikkeçirmə analizlərinin ümumi şərtləri Şəkil 9.1.10-da göstərilir. exM–exT verifikasiya hallarının fərdi şərtləri Şəkil 9.1.11-də göstərilir. Tor bölgüsü exA üçün istifadə edilənə ekvivalentdir.
Cədvəl 9.1.13–9.1.20-də hər hal üzrə verifikasiya nəticəsi olan temperatur paylanması cədvəlləri göstərilir.
| AB aralığının uzunluğu | \(L = 10.0m\) |
| Kəsik sahəsi | \(A = 1.0 mm^2\) |
İstilikkeçirmə əmsalının temperaturdan asılılığı
| İstilikkeçirmə əmsalı \(\lambda(W/mK)\) | Temperatur \((^\circ C)\) |
|---|---|
| 50.0 | 0.0 |
| 35.0 | 500.0 |
| 20.0 | 1000.0 |
Şəkil 9.1.10 Stasionar istilikkeçirmə analizinin verifikasiya şərtləri
| exM:Xətti material | |
| exN:Verilmiş temperatur məsələsi |  |
| exO:Cəmlənmiş istilik axını məsələsi |  |
| exP:Paylanmış istilik axını məsələsi |  |
| exQ:Konvektiv istilikötürmə məsələsi |  |
| exR:Şüalanma ilə istilikötürmə məsələsi |  |
| exS:Həcm istilik yaranması məsələsi |  |
| exT:Daxili boşluq məsələsi |  |
Şəkil 9.1.11 Verifikasiya halları üzrə analiz şərtləri
Cədvəl 9.1.13 exM:Xətti materialla stasionar hesablamanın verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| M361A | 361 | 40/33 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361B | 361 | 40/105 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361C | 361 | 20/33 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361D | 361 | 20/85 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361E | 361 | 240/99 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361F | 361 | 24/525 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361G | 361 | 80/99 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
Cədvəl 9.1.14 exN:Verilmiş temperatur məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 87.2 | 179.5 | 278.0 | 384.1 | 500.0 |
| N232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 86.0 | 178.3 | 276.8 | 382.9 | 500.0 |
| N241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N341 | 341 | 240/99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 87.9 | 179.9 | 278.0 | 383.6 | 500.0 |
| N351 | 351 | 80/99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
Cədvəl 9.1.15 exO:Cəmlənmiş istilik axını məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.4 | 465.2 | 618.0 |
| O341 | 341 | 240/99 | - | - | - | - | - | - |
| O342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 104.4 | 214.9 | 334.7 | 466.3 | 614.6 |
| O351 | 351 | 80/99 | - | - | - | - | - | - |
| O352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 465.0 | 624.2 |
| O361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.4 | 465.5 | 623.5 |
| O731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.5 |
| O741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
Cədvəl 9.1.16 exP:Paylanmış istilik axını məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P341 | 341 | 240/99 | - | - | - | - | - | - |
| P342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P351 | 351 | 80/99 | - | - | - | - | - | - |
| P352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.4 | 465.5 | 612.6 |
| P731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.5 |
| P741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
Cədvəl 9.1.17 exQ:Konvektiv istilikötürmə məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q341 | 341 | 240/99 | - | - | - | - | - | - |
| Q342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q351 | 351 | 80/99 | - | - | - | - | - | - |
| Q352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
Cədvəl 9.1.18 exR:Şüalanma ilə istilikötürmə məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R341 | 341 | 240/99 | - | - | - | - | - | - |
| R342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R351 | 351 | 80/99 | - | - | - | - | - | - |
| R352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
Cədvəl 9.1.19 exS:Həcm istilik yaranması məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S341 | 341 | 240/99 | - | - | - | - | - | - |
| S342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S351 | 351 | 80/99 | - | - | - | - | - | - |
| S352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
Cədvəl 9.1.20 exT:Daxili boşluq məsələsinin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Element/düyün sayı | A ucundan məsafə (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| A ucu | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | B ucu | |||
| Kommersiya proqramı | 361 | 40/99 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S231 | 231 | 40/33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S232 | 232 | 40/105 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S241 | 241 | 20/33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S242 | 242 | 20/85 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S341 | 341 | 240/99 | - | - | - | - | - | - |
| S342 | 342 | 24/525 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S351 | 351 | 80/99 | - | - | - | - | - | - |
| S352 | 352 | 80/381 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S361 | 361 | 40/99 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S362 | 362 | 40/330 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S731 | 731 | 40/33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S741 | 741 | 20/33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
Xətti dinamik analiz¶
exW-də (1)-ci bənddəki eyni konsol tir üçün xətti dinamik analiz aparılır. Şəkil 9.1.12-də verifikasiya şərtləri göstərilir. Eyni tor bölgüsü üçün zaman artımının nəticələrə təsiri yoxlanılır. Dinamik analiz üsulları kimi həm qeyri-aşkar, həm də aşkar zaman inteqrasiyası istifadə edilir; element tipləri 361 və 342-dir. Verifikasiya nəticələri Cədvəl 9.1.22 və Şəkil 9.1.13–9.1.15-də göstərilir.
Analiz modeli
Xarici qüvvə F-in zaman tarixçəsi
Həyəcanlandırma nöqtəsi yerdəyişməsinin nəzəri həlli:
\[ F(t)=F_0 I(t) \]
burada
\[ F_0:Sabit\ vektor \]
\[ I(t)= \begin{cases} 0, t < 0 \\\ 1, 0 \leq t \end{cases} \]
\[ u(t) = \frac{F_0 l^3}{EI} \sum^{\infty}_{i=1} \frac{1-\cos{\omega_i t}}{{\lambda_i}^4} \left\lbrace \cosh{\lambda_i}-\cos{\lambda_i}-\frac{\cosh{\lambda_i} + \cos{\lambda_i}}{\sin{\lambda_i}+\sin{\lambda_i}} (\sinh{\lambda_i} - \sin{\lambda_i}) \right\rbrace^2 \]
Şəkil 9.1.12 Xətti dinamik analizin verifikasiya şərtləri
Verifikasiya şərtləri:
| Uzunluq | \(L\) | \(10.0\ mm\) |
| Kəsik eni | \(a\) | \(1.0\ mm\) |
| Kəsik hündürlüyü | \(b\) | \(1.0\ mm\) |
| Yunq modulu | \(E\) | \(4000.0\ kgf/mm^2\) |
| Puasson əmsalı | \(\nu\) | \(0.3\) |
| Sıxlıq | \(\rho\) | \(1.0E-09\ kgf\,s^2/mm^3\) |
| Cazibə sürətlənməsi | \(g\) | \(9800.0\ mm/s^2\) |
| Xarici qüvvə | \(F_0\) | \(1.0\ kgf\) |
| element | Birinci dərəcəli heksaedr elementi |
| İkinci dərəcəli tetraedr elementi | |
| Həll üsulu | qeyri-aşkar üsul |
| Newmark-\(\beta\) üsulunun parametri\(\gamma\) | 1/2 |
| Newmark-\(\beta\) üsulunun parametri\(\beta\) | 1/4 |
| aşkar üsul | |
| Sönüm | Yoxdur |
Cədvəl 9.1.21 Xətti dinamik analizin verifikasiya şərtləri (davamı)
| Hal adı | Element tipi | Düyün sayı | Element sayı | Həll üsulu | Zaman artımı \(\Delta t\) [sec] |
|---|---|---|---|---|---|
| W361_c0_im_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.0E-06 |
| W361_c0_im_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.0E-05 |
| W361_c0_im_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.0E-04 |
| W361_c0_ex_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.0E-08 |
| W361_c0_ex_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.0E-07 |
| W361_c0_ex_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.0E-06 |
| W342_c0_im_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.0E-06 |
| W342_c0_im_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.0E-05 |
| W342_c0_im_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.0E-04 |
| W342_c0_ex_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.0E-08 |
| W342_c0_ex_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 5.0E-08 |
| W342_c0_ex_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.0E-07 |
Cədvəl 9.1.22 exW:Konsol tir üçün xətti dinamik analizin verifikasiya nəticələri
| Hal adı | Element tipi | Düyün sayı | Element sayı | Həll üsulu | t=0.002 sec vaxtında z istiqamətində yerdəyişmə [mm] | |
|---|---|---|---|---|---|---|
| W361_c0_im_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.9753 | 1.9302 |
| W361_c0_im_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.9753 | 1.8686 |
| W361_c0_im_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.9753 | 0.3794 |
| W361_c0_ex_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.9753 | 1.9302 |
| W361_c0_ex_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.9753 | 1.9247 |
| W361_c0_ex_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | qeyri-aşkar üsul | 1.9753 | Divergensiya |
| W342_c0_im_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.9753 | 1.9431 |
| W342_c0_im_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.9753 | 1.8719 |
| W342_c0_im_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.9753 | 0.3873 |
| W342_c0_ex_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.9753 | 1.9359 |
| W342_c0_ex_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.9753 | 1.9358 |
| W342_c0_ex_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | aşkar üsul | 1.9753 | Divergensiya |
Şəkil 9.1.13 Konsol tirin deformasiya şəkli və ekvivalent gərginlik paylanması
(a) Element tipi 361:qeyri-aşkar üsul
(b) Element tipi 361:aşkar üsul
Şəkil 9.1.14 Həyəcanlandırma nöqtəsi yerdəyişməsi \(u_z\)-in zaman tarixçəsi
(a) Element tipi 342:qeyri-aşkar üsul
(b) Element tipi 342:aşkar üsul
Şəkil 9.1.14 Həyəcanlandırma nöqtəsinin yerdəyişməsi\(u_z\)nin zaman tarixçəsi
Tezlik cavabı analizi¶
Bu verifikasiyada konsol tir üçün tezlik cavabı analizi aparılır və nəticələr ümumi təyinatlı kommersiya proqramının nəticələri ilə müqayisə edilərək yoxlanılır. Analiz modeli və verifikasiya şərtləri aşağıda göstərilir.
Analiz şərtləri:
| Yunq modulu | \(E\) | \(210000\ N/mm^2\) |
| Puasson əmsalı | \(\nu\) | \(0.3\) |
| Sıxlıq | \(\rho\) | \(7.89E-09\ t/mm^3\) |
| Cazibə sürətlənməsi | \(g\) | \(9800.0\ mm/s^2\) |
| Yük | \(F_0\) | \(1.0\ N\) |
| Rayleigh sönüm parametri | \(R_m\) | \(0.0\) |
| Rayleigh sönüm parametri | \(R_k\) | \(7.2E-07\) |
Şəkil 9.1.15 Analiz modeli (birinci dərəcəli tetraedr elementi; element sayı 126, düyün sayı 55)
Modal analizdən əldə olunan beşinci dərəcəyə qədər məxsusi qiymətlər və həyəcanlandırma nöqtəsinin tezlik cavabı aşağıda göstərilir.
| Mod | FrontISTR | Kommersiya proqramı |
|---|---|---|
| 1 | 14952 | 14952 |
| 2 | 15002 | 15003 |
| 3 | 84604 | 84539 |
| 4 | 84771 | 84697 |
| 5 | 127054 | 126852 |
Şəkil 9.1.16 Həyəcanlandırma nöqtəsi yerdəyişmə amplitudasının tezlikdən asılılığı